横截面英语

4. 设计推荐 ENV 1993-1-2 在 1990 年代早期内被起草, 基于 那时可得的数据。 自然后以后, 一个重要部份 研究的数量已经在射界中被实行 做模型和钢和钢- 具体物合成物结构 在火中。 在火工程学上的 ECCS 模型密码 [24] 是一 最近的文件准备 ECCS 技术上的委员会 3 藉着欧洲的火专家点燃钢的结构安全。 那 文件要为转换 ENV 1993 视为基础- 1-2 进入它的全部之内按状态，而且就是为这一个理由它是 确定的也使用 ECCS 模型密码如一种基础为那 为不锈钢设计推荐。 4.1. 专栏 ECCS 模型密码推荐 (为碳钢) 设计挫曲抵抗 Nb ， f i ， t, 一个压缩的 Rd 成员在时间 t 被情绪商数给。 (2). Nb ， f i ， t ， Rd=χ f i Aky ，θ fy/γ M, f i(2) χ f i 是弯曲的挫曲减少因素哪里在那 火情形, 一是跨部份的区域 ( 或有效的区域) 成员 , fy 是室温生产量力量那 材料， ky, θ是生产量力量减少因素 ( 基于 2% 总紧张界限为班级 1 – 3个跨区段和 0.2% 塑料紧张界限 [4] forClass 4个跨区段) 在温度 θ , 和γ M, f i 是火情形的部分安全因素 ( 推荐当拿当做 1.0). 在此处，它被计画扩充推荐那 ECCS 模型编码到不锈钢专栏, 藉由收养那 在形成上面, 但是由于不锈钢物质的财产, 如这一张纸的表 1 – 5 所。 一个比较在 被计画的火挫曲抵抗 ( 在紧要关头的温度 在真实的火测试中到达)每六专栏, 和 应用的测试负荷被屈服表 13 。 在比较中, 量过的几何学的和物质的财产被雇用 而且所有的部分因素是将对手设定为个体。 比较 表演, 为那五洞区段成员, 一o 方法应用 测试被计画被分开火挫曲抵抗的负荷 1.37, 暗示那上述的形成可能被安全地雇用 对于不锈钢, 但是可能有范围为更进一步 对设计表达的进步。 特别地, 那 分类 4 200 × 200 × 4 RHS, 为一个有效的区域和 提高的温度 0.2% 证明力量 [4](代替 力量以 2% 总作为班级 1 – 3 的紧张 跨区段), 重要地运行胜于预知被 被计画的设计表达。 然而, 给缺乏 测试，数据而且为和碳钢的一致性，它是 现在推荐上述的形成是被收养的 不修正。 回答者：心de家 - 见习魔法师 三级 6-9 19:564. 设计推荐 ENV 1993-1-2 在 1990 年代早期内被起草, 基于 那时可得的数据。 自然后以后, 一个重要部份 研究的数量已经在射界中被实行 做模型和钢和钢- 具体物合成物结构 在火中。 在火工程学上的 ECCS 模型密码 [24] 是一 最近的文件准备 ECCS 技术上的委员会 3 藉着欧洲的火专家点燃钢的结构安全。 那 文件要为转换 ENV 1993 视为基础- 1-2 进入它的全部之内按状态，而且就是为这一个理由它是 确定的也使用 ECCS 模型密码如一种基础为那 为不锈钢设计推荐。 4.1. 专栏 ECCS 模型密码推荐 (为碳钢) 设计挫曲抵抗 Nb ， f i ， t, 一个压缩的 Rd 成员在时间 t 被情绪商数给。 (2). Nb ， f i ， t ， Rd=χ f i Aky ，θ fy/γ M, f i(2) χ f i 是弯曲的挫曲减少因素哪里在那 火情形, 一是跨部份的区域 ( 或有效的区域) 成员 , fy 是室温生产量力量那 材料， ky, θ是生产量力量减少因素 ( 基于 2% 总紧张界限为班级 1 – 3个跨区段和 0.2% 塑料紧张界限 [4] forClass 4个跨区段) 在温度 θ , 和γ M, f i 是火情形的部分安全因素 ( 推荐当拿当做 1.0). 在此处，它被计画扩充推荐那 ECCS 模型编码到不锈钢专栏, 藉由收养那 在形成上面, 但是由于不锈钢物质的财产, 如这一张纸的表 1 – 5 所。 一个比较在 被计画的火挫曲抵抗 ( 在紧要关头的温度 在真实的火测试中到达)每六专栏, 和 应用的测试负荷被屈服表 13 。 在比较中, 量过的几何学的和物质的财产被雇用 而且所有的部分因素是将对手设定为个体。 比较 表演, 为那五洞区段成员, 一 方法应用 测试被计画被分开火挫曲抵抗的负荷 1.37, 暗示那上述的形成可能被安全地雇用 对于不锈钢, 但是可能有范围为更进一步 对设计表达的进步。 特别地, 那 分类 4 200 × 200 × 4 RHS, 为一个有效的区域和 提高的温度 0.2% 证明力量 [4](代替 力量以 2% 总作为班级 1 – 3 的紧张 跨区段), 重要地运行胜于预知被 被计画的设计表达。 然而, 给缺乏 测试，数据而且为和碳钢的一致性，它是 现在推荐上述的形成是被收养的 不修正。

cross section 横断面 cross section 横截面 顺便在加两个 cross sectional area 横剖面积 cross sectional view 横剖面视图

modelling建模fire engineering防火工程压曲 resistance 压曲抗力cross-sections横截面partial factors 偏因子屈服应力(yield strength)partial safety factor 分项安全系数compression member 压缩构件折扣因子（reduction factor）“γM, f I”（下面的逗号表示某种限制条件下的某性能，不是并列关系，而是因果关系）4. 设计建议《ENV 1993-1-2》起草于18世纪90年代早期，是根据那时的实际需要（起草的）。从那时起，消防建模、钢材以及钢筋-混凝土复合结构的抗火领域进行了大量研究。《防火工程的ECCS样板规范》[24] 是ECCS 技术委员会准备的最新文件。《欧洲消防专家的钢结构消防安全》文件是为《ENV 1993- 1-2》修正文件全面应用的基础服务的，基于这个原因，决定仍用《ECCS 模式规范》作为不锈钢设计建议的基础。 4.1. 柱 《 ECCS样板规范(碳钢)》建议用方程(2)时间“t”时压缩构件的“Nb, f i,t, Rd” 之间的关系式确定材料预设计构件的压曲抗力。Nb, f i, t, Rd = χ f i Aky,θ fy/γM, f i (2) 这里“χ f i” 是火灾形式下材料弯曲形变折扣因子，“A”是构件的横截面(或有效面), “fy”是室温下材料屈服应力， “ky，θ”是温度θ时构件屈服应力折扣因子(基于第1–3类横截面2%总形变极限和第4类横截面的0.2%蠕变极限 [4]) ，而“γM，fi”是火灾形式下的分项安全系数 (建议采用“1.0”)。本文提议采用上述表达式但要根据不锈钢材料特点来拓宽《ECCS 模式规范》对不锈钢柱的建议，如本文表1–5报道。对6个柱中的每一个的火中压曲 抗性(达到实际耐火测试的临界温度) 进行了比较，应用测试荷载见表13。这些比较涉及测试的几何、物理性能，且所有偏因子设置相等以便统一。比较表明，5个中空截面的构件由提议的火中压曲抗性分出的平均应用测试荷载是1.37, 意味着上述表达式用于不锈钢是可以的，但还有对设计公式进一步完善的余地。具体来说，对于第4类 200 × 200 × 4 RHS, 其有效面和变温下0.2%的校正应力 (代替用于第1–3类横截面2%总形变的应力) [4]的拟合结果显著优于推荐的设计公式所预测的。然而，由于既定测试数据的缺乏，并且和高碳钢一致，目前仍采用上述表达式。

Cross section

lateral section / cross section

Design recommendations ENV 1993-1-2 was drafted in the early 1990s, based on the information available at that time. Since then, a substantial amount of research has been carried out in the field of fire modelling and steel and steel-concrete composite structures in fire. The ECCS model code on fire engineering [24] is a recent document prepared for the ECCS Technical Committee 3 Fire safety of steel structures by European fire experts. The document is to serve as the basis for converting ENV 1993- 1-2 into its full EN status, and it is for this reason that it was decided also to use the ECCS model code as a basis for the design recommendations for stainless steel. 4.1. Columns The ECCS model code recommends (for carbon steel) that the design buckling resistance Nb, f i,t,Rd of a compression member at time t is given by Eq. (2). Nb, f i,t,Rd = χ f i Aky,θ fy/γM, f i (2) where χ f i is the reduction factor for flexural buckling in the fire situation, A is the cross-sectional area (or effective area) of the member, fy is the room temperature yield strength of the material, ky,θ is the yield strength reduction factor (based on a 2% total strain limit for Class 1–3 cross-sections and 0.2% plastic strain limit [4] forClass 4 cross-sections) at temperature θ, and γM, f i is the partial safety factor for the fire situation (recommended to be taken as 1.0). Herein, it is proposed to extend the recommendations of the ECCS model code to stainless steel columns, by adopting the above formulations, but with stainless steel material properties, as reported in Tables 1–5 of this paper. A comparison between the proposed fire buckling resistance (at the critical temperature reached in the actual fire test) of each of the six columns, and the applied test loads is given in Table 13. In the comparisons, the measured geometric and material properties are employed and all partial factors are set equal to unity. The comparison shows, for the five hollow section members, a mean applied test load divided by proposed fire buckling resistance of 1.37, implying that the above formulations can be safely employed for stainless steel, but that there may be scope for further improvements to the design expressions. In particular, the Class 4 200 × 200 × 4 RHS, for which an effective area and the elevated temperature 0.2% proof strength [4] (in place of the strength at 2% total strain which is used for Class 1–3 cross-sections), performed significantly better than predicted by the proposed design expressions. However, given the scarcity of the test data and for consistency with carbon steel, it is currently recommended that the above formulations be adopted unmodified.