在网上查的墙渣坝,产工织物后冲水库粘土心墙石渣坝心墙裂缝的防止和土工织物做心墙反滤料的研究曲靖地区水电勘测设计院苎―旦弭7后冲水库是云南省会泽县新建的一座小(一)型水库,1993年竣工,设计最大坝高5米,总库容9万,坝顶长1740米两岸山坡自然坡度;4,两坝真为强风化的玄武岩地基,水库建于有轻微泥石流地区,地基上覆820的砂砾石覆盖层,砂砾石以下为弱风化玄武岩地基水库大坝为碾压式分区土石坝,筑坝材料主要由三种梅成:上坝壳料为玄武岩风化的残坡积料心墙防渗料为红粘土料;下游坝壳料为玄武岩弱风化料,上游坝坡为,8和1;下游坝坡为7和9,心墙两侧坡比为1;该水库在大坝的施工设计中,重点考虑了土石坝失事比例较高的主要原因之一是心墙渗流破坏产生管涌为此,笔者结合后冲水库大坝的工程实际情况,进行了牯土心墙石渣坝中心墙裂缝的防止和土工织物做心墙反滤料的研究,力求寻找一种在小型工程,中型坝体设计中,能真正起到控制渗流破坏而又施工方便,经济可行的反滤层设计途径接上页五结论,滇东高原海拔高,纬度低,水汽输入距离近,但山高,谷探,地形复杂,地质条件差异大,下垫面情况复杂,各水文测站控制的流域面积大,众多的小流域蓄水工程的洪水计算差异很大,不可能用现有水文测站,水文手册资料对流域条件相似性差的工程作水文比拟求得合理的洪水计算成果2,应加强各已建水库的水文观测,并及时整编观测成果力求由本库观测资料推求设计洪水,科学指导本工程的防洪蓄水调度运行3,观测资料应适时整理,并注重应用那些特大暴雨及其相应洪水对设计洪水作必要的及时的复核4,为确保工程安全,洪水计算中应综合考虑地形,地质气象等产水和降水形势,认真作好合理性检查,并留有一定余地20一,坝体内可能形成裂缝的成因分析1,基础方面坝址区在弱风化玄武岩之上有8～0米的河床冲积覆盖层在这一覆盖层的不河高度中均夹有不均匀的重粘土,且建库河段地下水位较高,地表以下5米常年有水根据实际地形地质情况,要全部清除这一夹有重牯土的砂砾层,既不经济又不可行,因而基础存在渗漏和不均匀沉降的问题,渗漏则是通过在基础中设置8～2米的混凝土防渗墙处理2,坝体方面经大,小土工试验,设计确定:大坝上游坝壳料――残坡积料的砾石含量为8,压实后的渗漏系数为一38×】0,压实干密度为一77下擗坝壳料――弱风化玄武岩,压密后的渗漏系数为一14×10～,压实的干密度"一25/而心墙料的粘粒含量为2,压实后的干密度一34/,土料的最优含水量一5,塑限一67,一03×10/,而土料场的天然含水量(一年四季)高于最优含水量,一06%心墙料为南方较典型的粘土料,原设计考虑通过采用略高于含水量的低压实度方法来提高心墙的可塑性但由于在心墙砂砾石基础中夹有可压缩的粘土透晶体,会引起心墙局部不均匀沉降同时心墙下插入基岩中的混凝土防渗墙顶部与心墙接触处,因混凝土防渗墙的压缩性远小于河床夏盖层,故防渗墙顶部和两侧坝体将产生不均匀沉降,可能在防渗墙附近的填土中产生内部裂缝另外,在心墙与输水涵洞顶部接触段也有可能产生横缝上下坝壳科,由于与心墙的物理力学指标差异很大,经应力应变计算,坝体蓄水期的水平位移比较大,且发生在坝壳和坝21基的接触面附近,竖向位移发生在/2坝高的坝轴处,加之地基的局部沉陷和坝肩岸坡较陡(左坝肩开挖清基后的边坡为9),更加剧坝体的不均匀沉降总之,后冲水库大坝防渗体内部与坝壳料之间,不论是在竣工期和蓄水期,都有可能在以下几个地方产生裂缝:,心墙与基础防渗墙接触部位;,心墙与输水涵洞,岸坡接触处可能产生贯穿坝体的裂缝;,因坝壳料的水平方向位移,有可能产生坝体纵缝;,心墙与上下坝壳料的拱效应也有可能产生贯穿的横缝3,坝体裂缝分析从以上分析中得到;后冲水库大坝在竣工和运行期可能在不同部位产生裂缝从国内外土石坝失事的事例统计,由于裂缝导致大坝失事的比例仅低予基础失事,其实质是,裂缝的产生破坏了防渗体抵抗渗流破坏的整体性渗流可沿裂缝很快冲刷防渗体,导致大坝破坏从另一角度看,许多工程实例和实验表明:防渗体中均存在着各种类型的裂缝,尽管裂缝渗流破坏不是导致大坝失事的决定性条件,但却是必要条件决定性条件是水库开始投入运行时的蓄水速度和防渗体下辑面有无严格的过渡反滤层保护,即有无产生冲刷流速的条件,有无冲刷防渗体并把防渗体土颗粒连续被带走的条件如果仅有裂缝而无上述条件那么裂缝不仅不会遭受冲刷相反防渗体还台有自行愈合的可能,因为各类粘性土均有遇水后湿化崩解的能力换言之防渗体的渗流破坏必然是从渗流出口逐渐向后发展要在设计过程中完全控制后冲水库大坝不产生裂缝是难做到的
就在水的一方
